二段分级旋流器将磁选车间一段球磨机台时处理量设定为132，t其它一、二段磨矿分级作业工艺参数等均相同，比较当二段分级旋流器压力值分别设定为0.15MPa和0.18MPa时的二段磨矿分级作业状况（二段分级旋流器每系统运转3台，其溢流管直径为160mm，沉砂口直径为80mm）。平均值比较结果见2.
当一段球磨机台时处理量提高到132t时，二段分级旋流器压力设定为0.18MPa时，二段旋溢流粒度-200目含量较0.15MPa时提高幅度不大，只提高1.50个百分点，分级效率还出现了大幅度下降。但从分级旋流器给矿、沉砂、溢流浓度来看，当压力设定为0.18MPa时的分级旋流器给矿量明显高于压力设定为0.15MPa时，这说明二段分级旋流器给矿量受一磁精分量影响较大；另外从二段旋流器沉砂量看，在压力设定为0.18MPa时，旋沉作业产率较压力值为0.15MPa时高4个百分点，这一部分量返回一次磁选作业也增加了二段分级旋流器的给矿量。在这种情况下，压力设定为0.18MPa时二段分级旋流器溢流粒度-200目含量仍有所增加，说明提高二段旋流器工作压力有利于改善其旋溢粒度指标。
分级旋流器结构参数优化调整试验分级旋流器溢流管直径优化调整试验（1）一段分级旋流器。将磁选车间一段球磨机台时处理量设定为132，t当一段磨矿分级作业其它工艺参数、设备结构参数等均相同时，比较一段分级旋流器溢流管直径分别为160mm与180mm的两个一段磨矿分级系统的磨矿分级效果（一段分级旋流器每系统运转2台）。
当其它一段磨矿分级作业参数均相同，一段分级旋流器溢流管直径为160mm时，一次溢流粒度提高3个百分点，分级效率提高1.89个百分点。说明适当缩小一段分级旋流器溢流管直径有利于提高一段分级旋流器溢流粒度。
（2）二段分级旋流器。将磁选车间一段球磨机台时处理量设定为129，t当一、二段磨矿分级及一磁作业其它工艺参数、设备结构参数等均相同时，比较二段分级旋流器溢流管直径分别为140mm与160mm的两个二段分级旋流器的旋溢粒度（二段分级旋流器每系统运转3台）。平均值比较结果见。
溢流管直径不同时二次旋流器分级粒度比较结果溢流管直径/mm140160溢流粒度（-200目）/%91.6789.00注：压力均为0.16MPa.当二段分级旋流器溢流管直径由160mm更换为140mm时，二段分级旋流器溢流粒度明显变细，-200目含量增加了2.67个百分点，说明了在相同给矿压力的情况下，适当缩小二段分级旋流器溢流管直径可以提高二段分级旋流器溢流粒度。
不同直径溢流管、沉砂口的二段分级旋流器分级效果比较试验将磁选车间一段球磨机台时处理量设定为132，t当一、二段磨矿分级及一磁作业其它工艺参数、设备结构参数等均相同时，比较溢流管直径为140mm、沉砂口直径为75mm与溢流管直径为160mm、沉砂口直径为80mm的两种二段分级旋流器的旋溢粒度（二段分级旋流器每系统运转3台）。
不同溢流管、沉砂口的两种二段磨矿分级溢流粒度比较结果试验条件溢流管160mm沉砂管80mm溢流管140mm沉砂管75mm溢流粒度（-200目）/%85.5086.75注：压力均为0.12MPa.溢流管140mm、沉砂口为75mm组合的二段分级旋流器的分级效果好于溢流管160mm、沉砂口80mm组合的二段分级旋流器，二段分级旋流器溢流-200目含量提高1.25个百分点。
二段分级旋流器开动台数试验将一段球磨机台时处理量设定为132，t当一、二段磨矿分级及一磁作业其它工艺参数、设备结构参数均相同时，比较溢流管直径为140mm、沉砂管直径为75mm、二段分级旋流器分别运转3台和4台时的二旋溢粒度。平均值比较结果见。
开动不同台数二段分级旋流器的分级效果开动台数/台34压力/MPa0.1750.145溢流粒度（-200目）/%87.7590.50从可见，当一段球磨机台时处理量设定为132t时，运转4台溢流管直径为140mm、沉砂管直径为75mm的二段分级旋流器较运转3台同样规格的二段分级旋流器的分级效果好，二段分级旋流器溢流-200目含量提高2.75个百分点，而且二段分级旋流器工作压力较低。
结论（1）本工业试验研究结果表明，在一定的分级旋流器压力参数范围内，提高压力值有利于提高一、二段分级旋流器溢流粒度；在分级旋流器处理量一定时，适当缩小旋流器溢流管直径尺寸有利于提高一、二段分级旋流器溢流粒度；在分级旋流器处理量提高时，增加旋流器开动台数可以提高分级旋流器溢流粒度。
（2）本工业试验研究通过优化调整磨矿分级作业的工艺参数、操作参数、设备结构参数等措施，在保持一、二段磨矿分级作业稳定运转的前提下，将一段球磨机台时处理量由原来的128t提高至132t.
试验研究结果表明，在一段球磨给矿产品粒度组成、原矿可选性等与参数优化调整前相近的条件下，一、二段磨矿分级作业各项技术指标明显好于参数优化调整前各项指标。参数优化调整后，一段分级旋流器溢流粒度平均为-200目占61.50%，比优化调整前提高了8.33个百分点；二段分级旋流器溢流-200目占90.08%，比优化调整前提高了3.58个百分点，且现场主要技术指标精矿品位等保持了原有水平。特别是一磁作业抛尾量提高幅度较大，达到了42.47%，较参数优化调整前提高了5.13个百分点，接近本工艺流程单系统工业试验水平，改善了后续作业条件，减轻了后续作业负担，有利于整个流程的运行。
（3）由于参数优化后指标均明显好于优化前，特别是二段分级旋流器溢流粒度达到-200目占90%以上的较好指标，为后续选别作业进一步提高质量、降低尾矿品位创造了有利条件，具有明显的推广价值。因此，通过这次试验研究取得的最佳工艺参数和结构参数，可以在磁选车间一、二段磨矿分级作业推广应用。
（4）通过本次试验研究，取得了在提高台时处理量3.13%的条件下，磨矿分级作业各项指标大幅度提升的显著效果。在确保最终产品铁精矿质量稳定的条件下，球磨机台时处理量由128t提高至132t（湿量），预计大孤山选厂可年多处理原矿19.77万，t年多产铁精矿7.56万，t年增加销售收入4495.18万元，年多创利润2381.4万元。